图示结构EI=常数，截面A右侧的弯矩为()A.M/2B.MC.0D.M/(2EI)
图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的水平位移为()A.(←)pd³/2B.Pd3/3EI(→)C.Pd3/3EI(←)D.Pd3/6EI(→)
图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的垂直位移为()A.qd3/2EI(↑)B.qd3/3EI(↓)C.qd4/4EI(↓)D.qd4/6EI(↓)
图所示的刚架，EI＝常数，各杆长为l，A截面的转角为（ ）。
图示结构，EI=常数，截面高h=常数，线膨胀系数为a，外侧环境温度降低t°C，内测环境温度升高t°C，引起的C点竖向位移大小为：
图示结构EI＝常数，当支座A发生转角θ支座B处截面的转角为（以顺时针为正）（ ）。A．θ/3B．2θ/5C．－θ/3D．－2θ/5
图示结构(不计轴向变形)AB杆轴力为(EI=常数)：
图示连续梁，EI=常数，已知支承B处梁截面转角为-7Pl2/240EI（逆时针向），则支承C处梁截面转角φC应为：
已知图示结构EI=常数，A、B两点的相对水平线位移为:
图示连续梁，EI=常数，欲使支承B处梁截面的转角为零，比值a/b应为：
图示结构，EI=常数，截面高h=常数，线膨胀系数为α，外侧环境温度降低t℃，内侧环境温度升高t℃，引起的C点竖向位移大小为（ ）。
图示刚架EI=常数，截面C和D的相对转角为（ ）。
图示刚架，EI为常数，忽略轴向变形。当D支座发生支座沉降时，B点转角为（ ）。
如图所示组合结构，梁式杆件EI＝常数，桁架杆件EA＝常数，C点竖向位移为（ ）。 A、向上 B、向下 C、为零 D、需计算确定
图示结构，EI为常数。结点B处弹性支撑刚度系数k=3EI/L3，C点的竖向位移为（ ）。
图示连续梁，EI=常数，欲使支承B处梁截面的转角为零，比值a/b应为：A. 1/2B. 2C. 1/4D. 4
图示结构，各杆EI、EA相同，K、H两点间的相对线位移为:
图示结构B截面转角位移为（以顺时针为正）（ ）。A．Pl2/（EI）B．Pl2/（2EI）C．Pl2/（3EI）D．Pl2/（4EI）
图示结构EI=常数，当支座B发生沉降Δ时，支座B处梁截面的转角为（以顺时针为正）（ ）。A、Δ/lB、1、2Δ/lC、1、5Δ/lD、Δ/2l
图示为结构在荷载作用下的M图，各杆EI=常数，则支座B处截面的转角为:
图示结构各杆EI=常数，其C端的水平位移(→)为:
钢筋混凝土受弯构件挠度计算与材料力学方法（f=aMl2/EI）相比，主要不同点是（）。A、后者EI为常数，前者每个截面EI为常数，沿长度方向为变数B、前者沿长向EI为变数，每个截面EI也是变数C、a不为常数D、前者沿长向EI为变数，每个截面EI是常数
