加氢车间蜡油加氢装置新氢压缩机C5101A/B的卸荷器为指式，工作方式为（）

加氢车间蜡油加氢装置新氢压缩机C5101A/B的卸荷器为指式，工作方式为（）

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裂解汽油加氢装置在运行过程中二段反应器压差增大的处理方法可采用()。 A、提高二段加氢反应器进料量B、降低二段加氢反应器进料量C、提高循环氢纯度，使循环氢流量提高D、增加压缩机转速，提高循环氢流量
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加氢车间蜡油加氢装置离心式压缩机（BCL404/A）轴端密封为（）
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蜡油加氢裂化装置停工后反应器进行碱洗的目的是（）。A、清洗除尘B、防止氢脆C、防止氢蚀D、防止连多硫酸腐蚀
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蜡油加氢裂化装置用于浸泡反应器的碱液总浓度为（）。A、1％B、1.5％C、2％D、2.5％
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蜡油加氢裂化装置离心式压缩机正常运行时压缩机各轴承轴瓦温度应不大于（）℃。A、60B、80C、110D、150
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航煤加氢装置新氢压缩机一段出口温度的指标是（）。A、121℃B、143℃C、100℃D、90℃
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加氢改质装置的（）是容积型的气体压缩机。A、循环氢压缩机B、解吸气压缩机C、引风机D、新氢压缩机
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裂解汽油加氢装置在运行过程中二段反应器压差增大的原因可能是（）。A、二段加氢反应器进料量减小B、二段加氢反应器进料量增大C、循环氢纯度降低，使循环氢流量减小D、循环氢压缩机转速增加，使循环氢流量降低
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加氢装置新氢压缩机气阀性能最好的为（）。A、条状阀B、网状阀C、环状阀D、球状阀
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加氢装置热氢带油结束后，立即停循环氢压缩机。
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蜡油加氢裂化装置循环氢中，只控制H2S含量，不需控制CO含量。
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蜡油加氢裂化装置精制反应器入口温度达到引蜡油进装置的条件为（）。A、250℃B、270℃C、300℃D、315℃
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加氢车间蜡油加氢装置新氢压缩机润滑油总管压力≤（）MPa时启动润滑油辅泵，润滑油总管压力≤（）MPa时，联锁停机，润滑油总管压力≥（）MPa时，允许启动主电机。
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加氢车间蜡油加氢装置新氢压缩机C5101A/B气缸和填料的润滑方式采用（）润滑。
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加氢车间蜡油加氢装置新氢压缩机C5101A/B新氢工况操作时，一级入口新氢压力为（）MPa时，一级出口压力为（）MPa，二级出口温度达到（）℃。
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反应器按其高温介质是否直接与钢器壁接触可分为（）结构和（）结构，加氢车间蜡油加氢装置的加氢反应器是（）结构。
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加氢装置循环氢压缩机的轴端密封形式是（）
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蜡油加氢装置停工后反应器进行碱洗的目的是（）A、清洗灰尘B、防止氢脆C、防止氢蚀D、防止连多硫酸腐蚀
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蜡油加氢裂化装置用于浸泡反应器的碱液浓度为12％。
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加氢紧急停工必须停运一些机泵，但下面不需要停的是（）。A、新氢压缩机B、循环氢压缩机C、加氢进料泵D、解吸气压缩机
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高压分离器液位过高将危及（）的运转。A、加氢反应器B、加氢反应炉C、新氢压缩机D、循环氢压缩机
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当加氢装置外来新氢中断后，会导致加氢反应器入口温度下降。
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加氢装置冷高压分离器液位过高将危及（）的运转A、加热炉B、空冷C、新氢机D、循环氢压缩机
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正常运转中发生加氢装置新氢压缩机故障停运，应立即停反应系统进料量。
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加氢装置压缩机带液时，循环氢量下降。
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加氢装置冷高压分离器液位过高将危及（）的运转。A、反应器B、空冷C、新氢机D、循环氢压缩机
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裂解汽油加氢装置加热炉联锁停车，能导致循环氢离心式压缩机联锁停车。
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