热氢带油结束后,加氢裂化反应系统即可()A、降温降压B、降温降量C、升温升压D、升温提量

热氢带油结束后,加氢裂化反应系统即可()

  • A、降温降压
  • B、降温降量
  • C、升温升压
  • D、升温提量

相关考题:

加氢装置在热氢带油最后阶段,当高分不再来油并恒温几小时后,可以确定热氢带油恒温结束。() 此题为判断题(对,错)。

反应部分正常停工时降温速度不大于( )并在( ),进行热氢带油

下列哪些因素会对加氢裂化反应系统压差造成显著影响()。A、循环氢流量变化B、原料油处理量C、反应器沟流或物流分布不均D、反应温度

关于氢油比对加氢裂化反应过程影响的叙述中,下列各项不正确的是()A、当过程的氢油比较低时,会导致反应器内催化剂床层到反应器出口的氢分压与入口相比有相当大的降低B、氢油比的增加实质上是增加了加氢裂化反应过程的氢分压C、加氢裂化需要较高的氢油比的原因之一是有利于床层取热D、氢油比的大小不影响反应过程氢分压的变化。氢分压的变化仅与氢耗有关

当加氢裂化段切断进料后,开始热氢循环带油的正确选择()。A、每15分钟14.0℃的速率B、每15分钟28.0℃的速率C、将加氢裂化反应器的进口温度提升到大约315℃D、将加氢裂化反应器的进口温度提升到大约335℃

避免催化剂损坏,在加氢装置停工过程必须对反应系统进行()A、恒温脱氢B、再生烧焦C、热氢带油D、硫化恒温

加氢裂化反应器停止进料后,为了从催化剂中去除尽可能多的烃类,可进行()。A、泄压B、热氢循环带油C、氮气置换D、降温

加氢裂化所生产的尾油的相关指数(BMCI)偏高,不符合蒸汽裂解乙烯原料的要求,应()A、提高反应温度,减小氢油比B、提高反应温度和压力,增大氢油比C、降低反应温度,减小氢油比D、降低反应温度,增加氢油比

加氢装置热氢带油结束后,立即停循环氢压缩机。

加氢裂化反应器的氢油比与加氢精制反应器的氢油比数值相比较,()。A、应为相同B、加氢精制反应器的氢油比大于加氢裂化反应器的氢油比C、加氢裂化反应器的氢油比大于加氢精制反应器的氢油比D、无法确定

当异构脱蜡段切断进料后,开始热氢循环带油的正确选择()。A、每15分钟14.0℃的速率B、每15分钟28.0℃的速率C、将加氢裂化反应器的进口温度提升到大约288℃D、将加氢裂化反应器的进口温度提升到大约308℃

加氢裂化所生产尾油的芳烃指数(BMCI)偏高,不符合蒸汽裂解乙烯原料的要求,应()。A、提高反应温度,减小氢油比B、提高反应温度和压力,增大氢油比C、降低反应温度,减小氢油比D、降低反应温度,增加氢油比

联合油规定,对于炉后混氢的加氢裂化装置,与氢气混合前原料油换热温度应()。A、≤420℃B、≤400℃C、≤371℃D、可以换热至任意温度

关于影响加氢裂化反应的因素,下列说法错误的是()。A、原料组成B、反应温度和反应压力C、反应系统压降D、空速和氢油比

装置停工时,热氢带油结束以后,加氢裂化反应系统才可以继续降温降压。

影响加氢裂化的操作参数主要有()。A、反应压力B、反应温度C、氢油比D、空速

对于炉后混氢的加氢裂化装置,与氢气混合前原料油换热温度应()A、≤254℃B、≤315℃C、≤371℃D、任意温度

装置停工时,应将加氢裂化()升到一定范围时才可以进行热氢循环带油的操作。A、高分液面B、分馏塔液面C、反应温度D、反应压力

反应部分正常停工时降温速度不大于()℃/h并在()℃,进行热氢带油

反应部分停工时,在()后停注水A、停P-201B、停F-201C、热氢带油结束D、停T-201

当加氢装置催化剂热氢带油时间达到要求,并且()时,催化剂热氢带油结束进入降温阶段。A、高压分离器液位不再上升B、高压分离器界面不再上升C、反应器进出口温度相等D、无法确定

加氢装置停工时,催化剂进行热氢带油的主要目的是()。A、热氢带油后,反应器打开没有油气,人可以进去B、热氢带油后能确保设备大检修动火C、除去催化剂上油及烃类存物D、降低腐蚀

反应系统停工后带油是用()。A、氮气B、热氮气C、氢气D、热氢气

装置在开工准备进油前,反应应当具备的条件有()。A、循环氢流量正常B、反应装剂结束C、稳定塔热源引入D、热工系统正常

在加氢裂化反应中一般都采用较高的氢油比,以下哪项不是采用高氢油比的原因()A、降低催化剂失活速度B、床层取热C、增加中间馏分油产率D、提高氢分压

加氢装置在热氢带油最后阶段,当高分不再来油并恒温几小时后,可以确定热氢带油恒温结束。

判断题加氢装置在热氢带油最后阶段,当高分不再来油并恒温几小时后,可以确定热氢带油恒温结束。A对B错