图所示结构,EI=常数,截面高h=常数,线膨胀系数为α,外侧环境温度降低t℃,内侧环境温度升高t℃,引起的C点竖向位移大小为(  )。

图所示结构,EI=常数,截面高h=常数,线膨胀系数为α,外侧环境温度降低t℃,内侧环境温度升高t℃,引起的C点竖向位移大小为(  )。




参考解析

解析:

相关考题:

图示为梁在实际状态下的MP图,EI=常数,则K截面的角位移46.6/EI。()此题为判断题(对,错)。

如图所示,结构外侧温度未变,里侧升高了10℃。已知:矩形截面的高度为h,线膨胀系数为α,则C的水平向位移为(  )。

图所示的刚架,EI=常数,各杆长为l,A截面的转角为(  )。

图所示结构各杆温度均升高t℃,且已知EI和EA均为常数,线膨胀系数为α,则点D的竖向位移△Dn为(  )。 A、-αta B、αta C、0 D、2αta

图示结构杆长为l,EI=常数,C点两侧截面相对转角φC为:

在图所示结构(EA=常数)中,C点的竖向位移(向下为正)为(  )。 A、3Fa/(8EA) B、Fa2/(8EA) C、3Fa/(4EA) D、3Fa2/(4EA)

图示结构,EI=常数,截面高h=常数,线膨胀系数为a,外侧环境温度降低t°C,内测环境温度升高t°C,引起的C点竖向位移大小为:

结构在荷载下的弯矩图如图所示,曲线为q=2kN/m引起的二次抛物线,EI=常数。B点的水平位移为(  )。A.108/(EI)(→)B.756/(EI)(→)C.828/(EI)(→)D.900/(EI)(→)

图示刚架材料的线膨胀系数为α,各杆截面均为矩形,截面高度为h,由于图示温度变化引起C点的竖向位移为(  )。

已知图示结构EI=常数,A、B两点的相对水平线位移为:

图示刚架,EI=常数,B点的竖向位移(↓)为:

等截面刚架,矩形截面高h=a/10,材料的线膨胀系数为α,在图所示温度变化下,C点的竖向位移ΔVC之值为(  )。 A、80.5aα(↑) B、60aα(↓) C、68aα(↑) D、72aα(↓)

图示结构,EI=常数,截面高h=常数,线膨胀系数为α,外侧环境温度降低t℃,内侧环境温度升高t℃,引起的C点竖向位移大小为(  )。

如图所示的结构(EI=常数)中,D点水平位移(向右为正)为(  )。

图示结构EI=常数,A点右侧截面的弯矩为:

如图所示组合结构,梁式杆件EI=常数,桁架杆件EA=常数,C点竖向位移为(  )。 A、向上 B、向下 C、为零 D、需计算确定

图示结构,EI为常数。结点B处弹性支撑刚度系数k=3EI/L3,C点的竖向位移为(  )。

用力法求解图所示结构(EI=常数),基本体系及基本未知量如图所示,力法方程中的系数为(  )。

图所示结构为EI常数,若B点水平位移为零,则P1/P2应为(  )。 A、10/3 B、9/2 C、20/3 D、17/2

用位移法计算图所示梁(EI=常数),基本体系如图所示,k11为(  )。 A、6EI/l B、7EI/l C、8EI/l D、9EI/l

图示结构,EI=常数,已知结点C的水平线位移为ΔCH=7ql4/184EI(→) 点C的角位移φC应为:

如图a)所示结构,取图b)为力法基本体系,EI=常数,Δ1P为:

图示结构EI=常数,A点的竖向位移(向下为正)为(  )。{图}A.20Pl3/(3EI)B.16Pl3/(3EI)C.-8Pl3/(3EI)D.8Pl3/(3EI)

图示为结构在荷载作用下的M图,各杆EI=常数,则支座B处截面的转角为:

图示结构,EA=常数,线膨胀系数为。若温度降低t℃.则两个铰支座A、B的水平支座反力的大小为(  )。

图示结构各杆EI=常数,其C端的水平位移(→)为:

钢筋混凝土受弯构件挠度计算与材料力学方法(f=aMl2/EI)相比,主要不同点是()。A、后者EI为常数,前者每个截面EI为常数,沿长度方向为变数B、前者沿长向EI为变数,每个截面EI也是变数C、a不为常数D、前者沿长向EI为变数,每个截面EI是常数