图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的水平位移为()A.(←)pd³/2B.Pd3/3EI(→)C.Pd3/3EI(←)D.Pd3/6EI(→)
图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的垂直位移为()A.qd3/2EI(↑)B.qd3/3EI(↓)C.qd4/4EI(↓)D.qd4/6EI(↓)
图示结构，EI＝常数，则结点B的角位移为（ ）。A．0B．ql3／（24EI）（顺时针）C．7ql3／（96EI）（顺时针）D．3ql3／（24EI）（顺时针）
图所示结构各杆温度均升高t℃，且已知EI和EA均为常数，线膨胀系数为α，则点D的竖向位移△Dn为（ ）。 A、-αta B、αta C、0 D、2αta
图示结构，EI=常数，截面高h=常数，线膨胀系数为a，外侧环境温度降低t°C，内测环境温度升高t°C，引起的C点竖向位移大小为：
图示连续梁，EI=常数，已知支承B处梁截面转角为-7Pl2/240EI（逆时针向），则支承C处梁截面转角φC应为：
已知图示结构EI=常数，A、B两点的相对水平线位移为:
如图所示的位移法基本体系中（图中结点B处的竖向刚性支杆为基本体系中的附加支杆），基本结构的刚度系数k11之值为（ ）。
图示刚架，EI为常数，结点A的转角是（ ）。（提示：利用对称性和转动刚度的概念）
图示结构，EI=常数，截面高h=常数，线膨胀系数为α，外侧环境温度降低t℃，内侧环境温度升高t℃，引起的C点竖向位移大小为（ ）。
图示刚架，EI=常数，结点A的转角是（ ）。（提示：利用转动刚度的概念）
用位移法计算图示结构，已知典型方程的系数r11=27EI/l3，R1P=－F/2，各柱EI＝常数，右柱底的弯矩为（ ）。A．－Fl/8B．－Fl/9C．Fl/8D．Fl/9
如图所示组合结构，梁式杆件EI＝常数，桁架杆件EA＝常数，C点竖向位移为（ ）。 A、向上 B、向下 C、为零 D、需计算确定
图所示结构，EI=常数，截面高h=常数，线膨胀系数为α，外侧环境温度降低t℃，内侧环境温度升高t℃，引起的C点竖向位移大小为（ ）。
图示结构B处弹性支座的弹性刚度k＝3EI/l3，B结点向下的竖向位移为（ ）A．Pl3/（12EI）B．Pl3/（6EI）C．Pl3/（4EI）D．Pl3/（3EI）
图示结构，EI为常数。结点B处弹性支撑刚度系数k=3EI/L3，C点的竖向位移为（ ）。
图示结构B处弹性支座的弹簧刚度k＝12EI/l3，B截面的弯矩为（ ）。A． Pl/2B． Pl/3C． Pl/4D． Pl/6
图示结构A点的竖向位移（向下为正）为（ ）。A．5Fa3／（3EI）+3125Fa／（144EA）B．8Fa3／（EI）+25Fa／（EA）C．31.25Fa／（EA）D．58Fa3／（EI）
图示结构，EI=常数，已知结点C的水平线位移为ΔCH=7ql4/184EI(→) 点C的角位移φC应为：
图示结构，各杆EI、EA相同，K、H两点间的相对线位移为:
图示结构B截面转角位移为（以顺时针为正）（ ）。A．Pl2/（EI）B．Pl2/（2EI）C．Pl2/（3EI）D．Pl2/（4EI）
图示结构，各杆EI、EA相同，C点的竖向位移应：A.向上 B.向下 C.为零 D.不能确定
图示结构EI=常数，A点的竖向位移（向下为正）为（ ）。{图}A．20Pl3/（3EI）B．16Pl3/（3EI）C．-8Pl3/（3EI）D．8Pl3/（3EI）
图示结构各杆EI=常数，其C端的水平位移(→)为:
