单选题在竖向荷载与风荷载共同作用下,排架左列柱柱底截面的最大轴向力设计值Nmax及其相应的M和V的设计值最接近于(  )。AM=162.4kN·m;Nmax=480kN;V=42.7kNBM=162.4kN·m;Nmax=400kN;V=46.9kNCM=196.0kN·m;Nmax=480kN;V=46.9kNDM=139.2kN·m;Nmax=400kN;V=36.6kN

单选题
在竖向荷载与风荷载共同作用下,排架左列柱柱底截面的最大轴向力设计值Nmax及其相应的M和V的设计值最接近于(  )。
A

M=162.4kN·m;Nmax=480kN;V=42.7kN

B

M=162.4kN·m;Nmax=400kN;V=46.9kN

C

M=196.0kN·m;Nmax=480kN;V=46.9kN

D

M=139.2kN·m;Nmax=400kN;V=36.6kN


参考解析

解析:
已知在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN(标准值),取左半部分排架为研究对象,对排架左列柱柱底取矩可计算得弯矩值为:
M=1.4×(1/2)×q1×H2-1.4×1.5×H=162.4kN·m;
轴力为:N=1.2×P=480kN;
剪力为:V=1.4(q1×H-1.5)=42.7kN。由此可知,A项数值最为接近。

相关考题:

在单层厂房的最不利内力组合中,()是从构件可能形成小偏心受压破坏进行组合的。 A.+Mmax及其相应的N、VB.Nmax及其相应的M、VC.Nmax及其相应的M、V

一无吊车工业厂房,采用刚性屋盖,跨度为15m,其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm,as=40mm,混凝土强度等级为C30,结构安全等级为二级,纵向受力钢筋为HRB335。1.设P=400kN,q=30kN,柱的净高Hn=6m,则排架左列柱柱底截面的内力设计值M、N、V最接近于(  )。 A、M=90kN·m;N=400kN;V=15kN B、M=90kN·m;N=400kN;V=30kN C、M=100kN·m;N=800kN;V=15kN D、M=100kN·m;N=800kN;V=30kN

某基础承受上部结构传递的F、M、V等荷载作用。基础自重设计值和基础上的土重设计值为G=155kN,已知计算出基础底面边缘的最大和最小压力设计值分别为pmax=315kN/m2和pmin=105kN/m2,如图所示。2.基础柱边截面Ⅱ—Ⅱ的弯矩设计值MⅡ最接近于(  )kN·m。 A. 98.5 B. 105.0 C. 116.5 D. 122.3

某三层端部墙窗洞处立面如图所示,窗洞宽1.20m,外纵墙上搁置长向板。板底距离上皮过梁底0.72m,板上有女儿墙。若外纵墙墙厚370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m2),已知传至+10.72m标高处的荷载设计值为31.3kN/m。采用MU10砖,M5混合砂浆。1.该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于(  )项数值。 A、M=6.31kN·m;V=18.31kN B、M=6.31kN·m;V=21.02kN C、M=7.51kN·m;V=21.02kN D、M=9.51kN·m;V=26.5kN

该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于( )项数值。A..M=6.31kN·m;V=18.31kNB..M=6.31kN·m;V=21.02kNC..M=7.51kN·m;V=21.02kND..M=9.51kN·m;V=26.5kN

高压送电线路设计中,下面哪些要求是正确的?(A) 风速V≤20m/s,计算500kV杆塔荷载时,风荷载调整系数取1.00(B) 风速20≤V<27m/s,计算500kV杆塔荷载时,风荷载调整系数取1.10(C) 风速27≤V<31.5m/s,计算500kV杆塔荷载时,风荷载调整系数取1.20(D) 风速V≥31.5m/s,计算500kV杆塔荷载时,风荷载调整系数取1.30

荷载效应标准组合,且在轴心竖向力作用下的基桩,其承载力应符合( )。A. Nmax≤1.5R B. N≤RC. Nmax≤1.2R D. N≤R和Nmax≤1.2R

某框架柱采用桩基础,承台下5根Φ=600mm的钻孔灌注桩,桩长l=15m,如图4-18 所示,承台顶处柱竖向轴力F = 3840kN,My=161kN·m,承台及其上覆土自重设计值 G=447kN,基桩最大竖向力Nmax为( )kN。A. 831 B. 858 C. 886 D. 902

厂房在风荷载作用下可得柱顶的集中荷载设计值W=3.51kN,迎风面的均布荷载设计值q1=2.4kN/m,背风面的均布荷载设计值q2=1.5kN/m,A柱由风荷载产生的弯矩设计值最接近于(  )kN·m。 A. -27.02 B. 10.54 C. 22.50 D. 31.07

如图所示,某丙级建筑物有一柱下桩基础,采用8根沉管灌注桩,已知桩身设计直径d=377mm,桩身有效计算长度l=13.6m,桩中心距1.5m。作用于承台顶面的荷载有竖向力设计值F,弯矩设计值M和水平剪力设计值V。承台埋深1.5m,承台中间厚度为1.0m,其平面尺寸为见图5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。假定作用于承台顶面的竖向力标准值F=3000kN,力矩标准值M=950kN·m,水平剪力标准值V=265kN。已知计算得桩基承台自重和承台上的土自重标准值G=450kN。当根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)的规定进行偏心受压计算时,单桩所承受的最大外力标准值Qkmax最接近于(  )kN。A.566B.537C.510D.481

某单跨单层排架柱距6m,跨度30m,柱高5m,柱顶与横梁铰接(如图),中心受力,柱底与基础刚接,两柱截面相同,均为等截面,按水平投影面积计,排架承受竖向静载6kN/m2,活载2kN/m2,风荷载折算为排架顶部的集中水平力12kN,均为标准值,如以永久荷载控制,柱底N(kN)、M(kN·m)分别最接近(  );如以可变荷载控制,柱底N(kN)、M(kN·m)分别最接近(  )。 A. 905.4、25.2;874.8、42 B. 905.4、0;900、42 C. 981、0;874.8、37.8 D. 981、0;900、42

如图所示,某丙级建筑物有一柱下桩基础,采用8根沉管灌注桩,已知桩身设计直径d=377mm,桩身有效计算长度l=13.6m,桩中心距1.5m。作用于承台顶面的荷载有竖向力设计值F,弯矩设计值M和水平剪力设计值V。承台埋深1.5m,承台中间厚度为1.0m,其平面尺寸为见图5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。假定F=3550kN,M=0,V=0时,复合基桩桩顶的反力设计值N=500kN,桩基承台和承台上土自重设计值G=450kN。现要求根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)的规定计算承台的弯矩,其弯矩设计值M最接近于(  )kN·m。A.1731B.1744C.1950D.1997

在单层厂房的最不利内力组合中,()是从构件可能形成小偏心受压破坏进行组合的。A、+Mmax及其相应的N、VB、Nmax及其相应的M、VC、Nmin及其相应的M、V

框架柱的四种最不利内力组合为(1)();(2)();(3)最大轴向力Nmax及相应的M,V;(4)最小轴向力Nmin及相应的M,V。

框架梁最不利内力组合有()A、端区-Mmax,+Mmax,VmaxB、端区Mmax及对应N,VC、中间+MmaxD、中间Mmax及对应N,VE、端区Nmax及对应M,V

从混凝土受压构件的承载力N-M相关关系中得出的下述结论正确的是()。A、当M一定时,对小偏压柱,应取N小的组合控制截面设计B、当M一定时,对大偏压柱,应取N大的组合控制截面设计C、当N一定时,无论大、小偏压柱都要取M尽可能大的组合控制截面设计D、轴压时的受压承载力最大,Nmax=N0;纯弯时的受弯承载力最大,Nmax=M0

框架梁最不利内力组合有()A、端区-Mmax,+Mmax,VmaxB、端区Mmax及对应N,VC、跨中+MmaxD、跨中Mmax及对应N,VE、端区Nmax及对应M,V

某三层端部墙窗洞处立面如下图所示,窗洞宽1.20m,外纵墙上搁置长向板。板底距离上皮过梁底0.72m,板上有女儿墙。若外纵墙墙厚370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m2),已知传至+10.72m标高处的荷载设计值为31.3kN/m。采用MU10砖,M5混合砂浆。该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于()项数值。A、M=6.31kN·m;V=18.31kNB、M=6.31kN·m;V=21.02kNC、M=7.51kN·m;V=21.02kND、M=9.51kN·m;V=26.5kN

单选题某基础承受上部结构传递的F、M、V等荷载作用。基础自重设计值和基础上的土重设计值为G=155kN,已知计算出基础底面边缘的最大和最小压力设计值分别为p max=315kN/m 2和p min=105kN/m 2,如下图所示。 基础柱边截面Ⅱ-Ⅱ的弯矩设计值M Ⅱ最接近于()kN·m。A 98.5B 105.0C 116.5D 122.3

单选题某三层端部墙窗洞处立面如下图所示,窗洞宽1.20m,外纵墙上搁置长向板。板底距离上皮过梁底0.72m,板上有女儿墙。若外纵墙墙厚370mm(墙面自重标准值为7.78kN/m2),已知传至+10.72m标高处的荷载设计值为31.3kN/m。采用MU10砖,M5混合砂浆。该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于()项数值。AM=6.31kN·m;V=18.31kNBM=6.31kN·m;V=21.02kNCM=7.51kN·m;V=21.02kNDM=9.51kN·m;V=26.5kN

单选题框架梁最不利内力组合有()A端区-Mmax,+Mmax,VmaxB端区Mmax及对应N,VC中间+MmaxD中间Mmax及对应N,VE端区Nmax及对应M,V

单选题该过梁的跨中弯矩和支座剪力设计值最接近于(  )项数值。AM=6.31kN·m;V=18.31kNBM=6.31kN·m;V=21.02kNCM=7.51kN·m;V=21.02kNDM=9.51kN·m;V=26.5kN

单选题某基础承受上部结构传递的F、M、V等荷载作用。基础自重设计值和基础上的土重设计值为G=155kN,已知计算出基础底面边缘的最大和最小压力设计值分别为p max=315kN/m 2和p min=105kN/m 2,如下图所示。 基础柱边截面Ⅰ-Ⅰ的弯矩设计值M 1最接近于()kN·m。A 191.5B 168.4C 155.3D 145.5

单选题一钢筋混凝土排架,由于三种荷载(不包括柱自重)使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值,M Agk=50kN·m、M Aqk=30kN·m、M Ack=60kN·m(见下图),M Agk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的,M Aqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的,M Ack是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值M Awk=65kN.m(见下图)。 采用《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)第3.2.4条的简化规则,计算在四种荷载下柱脚A处的最大弯矩设计值M A应为()kN·m。A 255.3B 239.2C 228D 210.3

问答题某单跨工业厂房排架,有桥式吊车,A柱柱底在几种荷载作用下的弯矩标准值为:恒载MGk=35KN˙m;风荷载M1k=10KN˙m;吊车竖向荷载Mk3=5KN˙m;吊车水平荷载Mk4=15KN˙m;屋面活荷载Mk2=3KN˙m,求A柱柱底弯矩设计值(只考虑承载能力极限状态)。

单选题设P=400kN,q=30kN,柱的净高Hn=6m,则排架左列柱柱底截面的内力设计值M、N、V最接近于(  )。AM=90kN·m;N=400kN;V=15kNBM=90kN·m;N=400kN;V=30kNCM=100kN·m;N=800kN;V=15kNDM=100kN·m;N=800kN;V=30kN

多选题框架梁最不利内力组合有()A端区-Mmax,+Mmax,VmaxB端区Mmax及对应N,VC跨中+MmaxD跨中Mmax及对应N,VE端区Nmax及对应M,V

单选题在竖向荷载与风荷载共同作用下,排架左列柱柱底截面的最大轴向力设计值Nmax及其相应的M和V的设计值最接近于(  )。AM=162.4kN·m;Nmax=480kN;V=42.7kNBM=162.4kN·m;Nmax=400kN;V=46.9kNCM=196.0kN·m;Nmax=480kN;V=46.9kNDM=139.2kN·m;Nmax=400kN;V=36.6kN