已知焦化原料缓冲罐温度150℃，分馏塔塔底温度为390℃，对流流量85m3/h，辐射进料为150 m3/h，原料20℃比重为0.924，分馏塔底有经换算后，原料油150℃比重为0.8455，加热炉进料油390℃比重为0.6673，求循环比？

已知焦化原料缓冲罐温度150℃，分馏塔塔底温度为390℃，对流流量85m3/h，辐射进料为150 m3/h，原料20℃比重为0.924，分馏塔底有经换算后，原料油150℃比重为0.8455，加热炉进料油390℃比重为0.6673，求循环比？

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分馏塔的主要控制参数有()。 A、塔底温度B、进料量C、塔顶回流量D、进料温度
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改好原料油罐区至原料油缓冲罐流程，向罐内引原料油，将进料和分馏系统冷长循环改为( )，准备催化剂钝化。A、分馏热短循环B、分馏冷短循环C、进料和分馏系统冷长循环D、分馏塔自循环
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焦化原料渣油温度降低后，应注意（）。A、原料泵是否超电流B、加热炉是否超负荷C、分馏塔是否超负荷D、调整循环比
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下列哪些管线不接至油浆泵入口管线（）A、分馏塔底抽出线B、原料油缓冲罐抽出线C、回炼油罐底抽出线D、分馏塔底抽出线和回炼油罐底抽出线
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对重质易结焦原料，分馏塔底循环比（）。
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一分馏塔64层进料为130t/h，17层进料为120t/h，塔底外排为70t/h，计算塔顶外排流量。
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下述（）情况不会导致精制柴油闪点偏低。A、分馏塔塔底温度控制低B、塔顶压力低C、进料中轻质组分增多D、原料油/精柴换热器泄漏
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原料渣油入装置后依次经过的设备顺序，错误是（）。A、原料罐原料泵换热器加热炉B、原料泵原料罐换热器加热炉C、原料罐原料泵分馏塔底炉进料泵加热炉D、换热器原料罐原料泵加热炉
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焦化分流塔的循环比是（）。A、辐射量与循环油量之比B、对流量与辐射量之比C、循环油量与新鲜原料油量之比
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已知焦化加热炉辐射总进料为165m3/h，密度为t/m3，炉对流总量为85m3/h小时，密度为0.897t/m3，求此装置的循环比为多少（）A、0.521B、0.584C、0.612D、以上均错
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原料带水会出现（）情况。A、分馏塔蒸发段温度下降B、原料罐温度上升C、对流出口温度上升D、分馏塔底液位下降
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对一般原料，分馏塔底循环比控制在（）。
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分馏塔需大循环比时，渣油主要由下进料进去，可增大急冷油回流量。
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焦化原料渣油的温度过低时应注意（）。A、调整原料渣油换热后的终端温度B、调整急冷油温度C、调整分馏塔顶温度D、调整循环比
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焦化分馏塔底温度的稳定是加热炉平稳操作的保证，加热炉对流出口温度变化和原料进口上下量的分配变化是影响分馏塔底温度的因素。
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焦炭塔来的油气中，循环油冷凝后与原料油一起流至分馏塔底，作为进入（）的焦化原料。
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炉辐射进料泵抽空时，分馏塔底液面上升，对流量下降。
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焦化分馏塔底温度的稳定是加热炉平稳操作的保证，影响分馏塔底温度的因素有（）A、加热炉对流出口温度变化B、油气温度及量的变化C、原料进口上下量的分配变化D、冷、热原料温度变化
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原料油带水，分馏塔塔底温度（）。A、上升B、下降C、不变D、不一定
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稳定塔温度影响因素是（）。A、进料流量B、回流比C、进料位置D、塔底温度
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原料油带水，分馏塔底温度（）。
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停工反应切断进料后，分馏应（）。A、停止原料进分馏塔B、用冷回流控制分馏塔顶温度，粗汽油改不合格C、停出轻柴油，控制好封油罐液位D、控制分馏塔底温度不要太低，排油浆控制分馏塔底液面
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原料缓冲罐尺寸为Φ3080×40mm，高7000mm，现进料流量为100t/h，出罐流量为90t/h，现在塔的液面为30％，则（）小时后将满罐，另原料油密度为950kg/m3。A、600B、33.9C、3.39D、0.339
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停工时，启动分馏塔底泵将原料油缓冲罐的存油退至常压分馏塔。
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计算题：某分馏塔进料量87.3t/h，塔顶回流量57.0t/h，塔底出料量为76.4t/h，已知该分馏塔没有中间抽出产品，操作损失不计，求该分馏塔的回流比。
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柴油闪点的影响因素：分馏塔进料温度变化；分馏塔塔底温度变化；分馏塔塔顶温度变化；分馏塔塔底液位变化；分馏塔进料组成变化；分馏塔塔底汽提蒸汽量变化；（）；（）。
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对于原油分馏塔，一般塔底温度应比进料温度（）A、高B、低C、无法判断
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