某T梁桥截面尺寸如图7-32所示。桥面铺装采用厚度7cm的C25混凝土垫层，其容重为23kN/m3。T梁翼板容重为25kN/m3，结构重要性系数γ0＝1。计算荷载为公路—Ⅰ级车辆荷载。已知公路—Ⅰ级车辆荷载后轴重140kN，间距d＝1.4m，车轮着地宽度×长度＝b1×a1＝0.6m×0.2m。车轮压力经铺装层扩散成一矩形作用在桥面上，车轮在板跨径方向的分布宽度b、在垂直板跨径方向：①车轮在跨中时的分布宽度a（由于车轮在板的跨中时，有车轮重叠，a为两个车轮的分布宽度），②车轮在板支承处的分布宽度a2，问b、a、a2分别为下列何值？（ ）A.0.74m；3.163m；0.74mB.0.74m；4.247m；0.74mC.0.36m；3.163m；0.74mD.0.36m；4.247m；0.74m
某T梁桥截面尺寸如图7-32所示。桥面铺装采用厚度7cm的C25混凝土垫层，其容重为23kN/m3。T梁翼板容重为25kN/m3，结构重要性系数γ0＝1。计算荷载为公路—Ⅰ级车辆荷载。
已知公路—Ⅰ级车辆荷载后轴重140kN，间距d＝1.4m，车轮着地宽度×长度＝b1×a1＝0.6m×0.2m。车轮压力经铺装层扩散成一矩形作用在桥面上，车轮在板跨径方向的分布宽度b、在垂直板跨径方向：①车轮在跨中时的分布宽度a（由于车轮在板的跨中时，有车轮重叠，a为两个车轮的分布宽度），②车轮在板支承处的分布宽度a2，问b、a、a2分别为下列何值？（ ）
已知公路—Ⅰ级车辆荷载后轴重140kN，间距d＝1.4m，车轮着地宽度×长度＝b1×a1＝0.6m×0.2m。车轮压力经铺装层扩散成一矩形作用在桥面上，车轮在板跨径方向的分布宽度b、在垂直板跨径方向：①车轮在跨中时的分布宽度a（由于车轮在板的跨中时，有车轮重叠，a为两个车轮的分布宽度），②车轮在板支承处的分布宽度a2，问b、a、a2分别为下列何值？（ ）
A.0.74m；3.163m；0.74m
B.0.74m；4.247m；0.74m
C.0.36m；3.163m；0.74m
D.0.36m；4.247m；0.74m
B.0.74m；4.247m；0.74m
C.0.36m；3.163m；0.74m
D.0.36m；4.247m；0.74m
参考解析
解析：根据《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4.1.3条规定，计算如下：
①车轮在板跨径方向的分布宽度为：b＝b1+2h＝0.6+2×0.07＝0.74m。
②在垂直板跨径方向的分布宽度分别为：
车轮在跨中时，a＝a1+2h+d+l/3＝0.2+2×0.07+1.4+4.27/3＝3.163m，且不小于2l/3+d＝2×4.27/3+1.4＝4.247m，取a＝4.247m；
车轮在板支承处时，a2＝a1+2h+t＝0.2+2×0.07+0.4＝0.74m。
式中，l为板的计算跨径；h为铺装层厚度；t为板的厚度；d为多个车轮时外轮之间的中距；a1、b1为垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。
①车轮在板跨径方向的分布宽度为：b＝b1+2h＝0.6+2×0.07＝0.74m。
②在垂直板跨径方向的分布宽度分别为：
车轮在跨中时，a＝a1+2h+d+l/3＝0.2+2×0.07+1.4+4.27/3＝3.163m，且不小于2l/3+d＝2×4.27/3+1.4＝4.247m，取a＝4.247m；
车轮在板支承处时，a2＝a1+2h+t＝0.2+2×0.07+0.4＝0.74m。
式中，l为板的计算跨径；h为铺装层厚度；t为板的厚度；d为多个车轮时外轮之间的中距；a1、b1为垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。
相关考题：
有一混凝土简支梁,计算跨度 l0=5.7m,承受均布荷载,其中永久荷载标准值为 10kN／m(不包括梁自重)。可变荷载标准值为 9.5kN／m,采用 C30 混凝土,HRB335 钢筋,环境类别为二(a)类。试确定梁的截面尺寸和纵向受拉钢筋面积。(钢筋混凝容重为 25kN／m3,结构重要性系数取 1.0)。
某办公楼现浇钢筋混凝土三跨连续梁如图5-1所示，其结构安全等级为二级，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB335级钢筋（Φ），箍筋采用HPB235级钢筋（）。梁上作用的恒荷载标准值（含自重）gk=25kN/m，活荷载标准值qk=20kN/m。提示：计算梁内力时应考虑活荷载的不利布置，连续梁内力系数见表5-1（Z）。该梁的截面如图5-2所示。截面尺寸bXh=300mmx600mm，翼缘高度（楼板厚度）hf'=100mm，楼面梁间净距Sn=3000mm。试问，当进行正截面受弯承载力计算时，该梁跨中截面受压区的翼缘计算宽度bf'（mm）取下列何项数值最为合适？（A）900（B）1500（C）2400（D）3300
某钢筋混凝土挑梁埋置于T形截面的砌体墙中，尺寸如图2-13所示，墙内无构造柱。挑梁根部截面尺寸b×hb= 240mm×400mm，采用C25混凝土。挑梁上、下墙厚均为 240mm，采用MU10级烧结普通砖，M7.5级混合砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载标准值：挑梁端集中恒荷载为 Fk= 10. 0kN，均布恒荷载 g1k 二 g2k =10. 0kN/m，均布活荷载 g1k =9.0kN/m，挑梁墙内部分自重为2.4kN/m，挑出部分自重简化为1.8kN/m。施工质量控制等级为B级，结构安全等级为二级。砖墙容重γ砖=20kN/m3，永久荷载的分项系数取γG= 1. 2，活荷载的分项系数取γQ=1.4，荷载效应最不利组合由活荷载控制。楼层挑梁下砌体的局部受压承载力验算时，试问，公式的左右端项，与下列何项数值最为接近？提示：砌体的抗压强度设计值不考虑强度调整系数γa的影响。(A) 120 (C) 120
某三跨混凝土简支T形梁桥，计算跨径L＝19.5m，主梁之间采用现浇湿接头刚性连接。桥梁横向布置和主梁截面尺寸如图7-37所示，车道设计荷载采用公路-Ⅰ级。主梁采用C30混凝土预制，重力密度为25kN/m3，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa。钢筋采用HRB335级，fsd＝280MPa，结构重要性系数γ0＝1.0。该桥主梁横断面尺寸如图7-40所示，当进行承托内或肋内板的截面验算时，板的计算高度he最接近于（ ）mm。A.0.28B.0.30C.0.32D.0.36
某混凝土简支梁桥，计算跨径L＝7.5m，梁截面尺寸为；b＝300mm、h＝750mm。该桥承受永久荷载（不包括梁自重）g＝9.875kN/m，均布可变荷载（汽车）q＝7.5kN/m。（混凝土容重γ=25kN/m3）。则该桥跨中截面计算弯矩最接近于（ ）kN·m。A.161.7B.166.6C.182.8D.204.6
如图所示某简支梁桥行车道板为铰接悬臂板，铺装层厚度为12cm，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。计算得公路—Ⅱ级荷载在悬臂根部每米宽板条上产生的弯矩最接近（ ）。 A. －18.36kN·m B. －15.3kN·m C. －10.5kN·m D. －9.65kN·m
某混凝土T形梁翼板为铰接悬臂板。T梁翼板容重为25kN/m3；桥面铺装为4cm的沥青混凝土，其容重为21kN/m3；其下为平均厚度7cm的C25混凝土垫层，其容重为23kN/m3。设计荷载为公路Ⅰ级车辆荷载。结构重要性系数γ0＝1。T形梁截面尺寸如图7-35所示。当按承载能力极限状态设计时，悬臂根部弯矩的效应组合最接近于（ ）kN·m。A.－15.51B.－19.05C.－21.46D.－22.35
某三跨混凝土简支T形梁桥，计算跨径L＝19.5m，主梁之间采用现浇湿接头刚性连接。桥梁横向布置和主梁截面尺寸如图7-37所示，车道设计荷载采用公路-Ⅰ级。主梁采用C30混凝土预制，重力密度为25kN/m3，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa。钢筋采用HRB335级，fsd＝280MPa，结构重要性系数γ0＝1.0。若主梁截面下缘全部受弯钢筋截面重心距截面下缘的距离as＝70mm，根据承载能力极限状态计算得支点剪力为720kN，则该主梁在支点处断面的腹板宽度最接近于（ ）m。A.0.18B.0.19C.0.21D.0.24
某两跨混凝土简支梁桥总体布置如图所示。桥面全宽为9.0m，其中车行道宽度为7.0m，两侧人行步道各0.75m，栏杆、地袱各0.25m。每侧栏杆、地袱每沿米重量为33.2kN/m。桥面采用水泥混凝土桥面铺装，重度23kN/m3，采用连续桥面结构（中墩处两主梁之间的主梁及混凝土桥面铺装内设置可以抵抗二期恒载及活荷载的抗弯钢筋）。主梁采用单箱单室箱形截面，截面面积为A＝3.61m2，截面惯性矩I＝0.3815m4，构件与大气接触的周边长度u＝17.93m，重度26kN/m3。两侧外悬臂各2.0m，在支点及跨中设置横梁（重量不计）。支承处采用板式橡胶支座，双支座支承，支承间距为3.4m。桥梁下部结构采用现浇钢筋混凝土薄壁墩（C30，Ec＝3.0×104MPa），墩高为6.1m，壁厚为1.0m，宽3.0m。两侧采用U形重力式桥台，中墩采用刚性扩大基础。桥梁重要性系数γ0＝1.0，设计汽车荷载采用公路—Ⅰ级，人群荷载为3.0kN/m2。假定汽车荷载冲击系数为μ＝0.285，计算得主梁一侧单个板式橡胶支座①的最大压力标准值组合Rck最接近（ ）kN。 A. 1275 B. 1375 C. 1475 D. 1575
某7片主梁预应力混凝土T梁桥，主梁布置如图所示。设计荷载为公路—Ⅰ级。假设该桥的计算跨径为29.16m，设计荷载为公路—Ⅰ级荷载，汽车冲击系数μ＝0.212。则2号梁的跨中截面最大弯矩最接近于（ ）kN·m。A.4900B.3675C.2379D.1840
某三跨混凝土简支T形梁桥，计算跨径L＝19.5m，主梁之间采用现浇湿接头刚性连接。桥梁横向布置和主梁截面尺寸如图7-37所示，车道设计荷载采用公路-Ⅰ级。主梁采用C30混凝土预制，重力密度为25kN/m3，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa。钢筋采用HRB335级，fsd＝280MPa，结构重要性系数γ0＝1.0。若主梁截面下缘全部受弯钢筋截面重心距截面下缘的距离as＝70mm，当验算截面由作用（或荷载）效应所产生的剪力组合设计值（kN）小于下列何值时，可不进行斜截面承载能力的验算，仅需按规范构造要求配置箍筋？（ ）A.215B.245C.285D.325
某公路桥梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片横梁组成，计算跨径为28m。采用混凝土为C40，设计荷载为公路—Ⅱ级，人群荷载qr=3.0kN/m2。桥梁横截面尺寸如图7-22所示。该桥主梁跨中截面由两列汽车荷载引起的总弯矩值最接近于（ ）kN·m。A.2199B.2921C.2945D.2956
如图所示某简支梁桥行车道板为铰接悬臂板，铺装层厚度为12cm，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。计算得公路—Ⅱ级荷载在悬臂根部每米宽板条上产生的剪力最接近（ ）。 A. 32kN B. 23kN C. 21kN D. 16kN
如图所示某简支梁桥行车道板为铰接悬臂板，铺装层厚度为12cm，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。行车道板悬臂根部的有效分布宽度最接近（ ）m。 A. 2.03 B. 1.86 C. 1.78 D. 1.75
某7片主梁预应力混凝土T梁桥，主梁布置如图所示。设计荷载为公路—Ⅰ级。确定荷载位于支点处1号梁的汽车荷载横向分布系数m0最接近于的数值是（ ）。A.1.136B.1.000C.0.773D.0.318
某混凝土简支梁桥由多片T型梁，其计算跨径L＝19.5m，设计荷载为公路—Ⅰ级。其单片主梁断面尺寸如图7-22所示，采用C30混凝土，fcd＝13.8M图7-22Pa，ftd＝1.39MPa，主筋为HRB400钢筋，fsd=330MPa。结构重要性系数γ0＝1，试根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）进行设计计算。假设T型主梁Ic＝0.2m4，跨中处每延米重度G＝10kN/m。假设单片主梁支点恒载剪力Q恒＝255.65kN，其支点剪力汽车荷载横向分布系数为0.542，汽车荷载的冲击系数为0.333，按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力最接近于（ ）kN。A.325.5B.574.37C.693.9D.1148.75
某整体式现浇混凝土简支板梁桥，矩形截面截面尺寸如图7-31所示，主梁截面承受的弯矩组合设计值Mc＝136kN·m。该桥采用C25混凝土，HRB335钢筋，结构的重要性系数γ0＝1.0，则计算得所需钢筋截面面积As（mm2）最接近于（ ）。A.600B.1200C.2400D.3600
某混凝土简支梁桥由多片T型梁，其计算跨径L＝19.5m，设计荷载为公路—Ⅰ级。其单片主梁断面尺寸如图7-22所示，采用C30混凝土，fcd＝13.8M图7-22Pa，ftd＝1.39MPa，主筋为HRB400钢筋，fsd=330MPa。结构重要性系数γ0＝1，试根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）进行设计计算。假设T型主梁Ic＝0.2m4，跨中处每延米重度G＝10kN/m。假设单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为0.452，汽车荷载冲击系数为0.355时，其主梁跨中截面汽车荷载引起的弯矩值最接近于（ ）kN·m。A.508.13B.1016.26C.1270.33D.2032.53
如图7-10所示某简支梁桥行车道板为铰接悬臂板，铺装层厚度为12cm，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。计算得公路—Ⅱ级荷载在悬臂根部每米宽板条上产生的弯矩最接近于（ ）kN·m。A.－18.36B.－15.3C.－10.5D.－9.65
某公路桥梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片横梁组成，计算跨径为28m。采用混凝土为C40，设计荷载为公路—Ⅱ级，人群荷载qr=3.0kN/m2。桥梁横截面尺寸如图7-22所示。计算1号主梁跨中截面由两列汽车产生的活载横向分布系数最大值最接近于（ ）。提示：不计主梁抗扭刚度，按刚性横梁法即偏心受压法计算横向分布系数，单行汽车车队汽车轴重为P。A.0.509B.0.519C.0.529D.0.539
某混凝土简支梁桥由多片T形梁组成，其计算跨径L＝14.5m，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。其中单片主梁断面尺寸如图7-19所示，混凝土强度等级为C30，fcd＝13.8MPa，主筋为HRB335钢筋，fsd＝280MPa。已知混凝土容重为25kN/m3。.假定不计受压钢筋面积，h0＝67.5cm，并假定计算得到跨中弯矩值为：M恒＝631.4kN·m，M活＝289.3kN·m。试确定按承载能力极限状态计算出的跨中截面钢筋面积最接近于（ ）cm2。A.47.47B.53.23C.65.6D.71.88
如图所示某简支梁桥行车道板为铰接悬臂板，铺装层厚度为12cm，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。若该桥的计算跨径L＝19.5m，梁跨中截面面积A＝3.0^m2，惯性矩I＝1.2m^4，弹性模量E＝3.35×10^10N/mm2，试判定公路—Ⅱ级荷载的冲击系数μ最接近（ ）。A. 0.285 B. 0.29 C. 0.295 D. 0.38
图7-33所示混凝土T形梁桥，其计算跨径为19.50m，全长19.96m，横截面布置如图所示。该主梁之间采用刚性连接，由5片主梁构成，跨中及支点设置横隔梁。主粱间距1.7m，边梁外悬臂长度为0.85m。桥梁设计荷载为公路—Ⅰ级。计算1号主梁跨中横向分布系数mc最接近于（ ）。A.0.529B.0.495C.0.476D.0.326
某混凝土简支梁桥由多片T形梁组成，其计算跨径L＝14.5m，设计荷载为公路—Ⅱ级荷载。其中单片主梁断面尺寸如图7-19所示，混凝土强度等级为C30，fcd＝13.8MPa，主筋为HRB335钢筋，fsd＝280MPa。已知混凝土容重为25kN/m3。假定单片主梁计算支点恒载剪力为Q恒＝185.35kN，其支点剪力汽车荷载横向分配系数为0.524，汽车荷载冲击系数为0.152。按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力最接近于（ ）kN。A.460.69B.547.27C.694.91D.712.56
某预制装配式T形梁桥的翼板（车行道）构成铰接悬臂板，如图7-15所示，其主梁中距1800mm，梁腹板宽180mm。行车道板尺寸：板端厚100mm，板加腋处厚180mm，车行道板容重25kN/m3。桥面铺装为：上层为沥青混凝土，厚80mm，容重23kN/m3；下层为混凝土面层，厚70mm，容重24kN/m3。铰接悬臂板加腋处的每米板宽恒载弯矩最接近于（ ）kN·m。A.－2.30B.－3.68C.－4.56D.－10.26
某T梁桥截面尺寸如图7-32所示。桥面铺装采用厚度7cm的C25混凝土垫层，其容重为23kN/m3。T梁翼板容重为25kN/m3，结构重要性系数γ0＝1。计算荷载为公路—Ⅰ级车辆荷载。已知桥面板净跨径ln＝3.92m，板的平均厚度h＝0.288m。因桥横梁的间距一般大于主梁间距的2倍，故肋间桥面板应按支承于T梁肋上的单向板计算。则单位宽度上简支板内的跨中恒载弯矩最接近于（ ）kN·m。A.18B.20.1C.25D.30